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电力企业人身伤害事故案例选编
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59电气专业毕业设计外文翻译7-3
这样实际当中不会出现第二套装置再发生电气故障而导；这种保护的基本原理是从任意一个跳闸继电器起动跳断；每一个断路器都应装设断路器失灵保护，失灵保护由二；图1―7为断路器失灵保护的简化电路图；断路器跳闸线圈；延时继电器0.15S；BTRTR；后备跳；闸电源；BTD；后备跳闸；识别小母线；BTRTR-后备跳闸接受跳闸继电器；BTD-后备跳闸识别继电器；TD-延时继
这样实际当中不会出现第二套装置再发生电气故障而导致不能切除系统故障的问题。一般双重化进行到断路器跳闸线圈为止。这样做以后，断路器拒绝动作的可能性高于保护和跳闸回路失灵的可能性。这是由于各种机械、气压和液压跳闸机构和断路器由于实际和经济原因不能采取双重化。对于这些机械部分失灵造成的问题用电力系统后备保护来解决一般是不适宜的，为此人们研究开发了断路器失灵保护。
这种保护的基本原理是从任意一个跳闸继电器起动跳断路器瞬间开始，测量故障电流持续时间，如到了预先设置的延时，故障电流仍存在，就认为该断路器已失灵而断开连接在失灵断路器两侧连线上的所有断路器。这在双母线变电站是通过后备跳闸系统来完成的，而在多角形母线或其他类型母线的变电站必须提供断路器失灵直流跳闸回路。
每一个断路器都应装设断路器失灵保护，失灵保护由二个电流检查继电器和四个时间继电器组成（多角形母线变电站仅装设两个时间继电器）。
图1―7为断路器失灵保护的简化电路图。该图中，为了简化起见，一些双重继电器元件连同后备跳闸检查小母线和有关继电器均已省略。
断路器跳闸线圈
延时继电器0.15S
识别小母线
BTRTR-后备跳闸接受跳闸继电器
BTD-后备跳闸识别继电器
TD-延时继电器
T-跳闸继电器
CBTC-断路器跳闸线圈
图1―7 400kV双母变电站断路器失灵保护简化原理图
断路器失灵状态的检测是通过电流检测继电器进行的。它们是采用静止元件构成的瞬时动作过电流继电器。它们只在一个或多个电路跳闸继电器起动后才允许起动，因此与有关的断路器跳闸线圈同时激励。虽然只要CT一次侧有电流流过，CT二次侧就有电流通过电流检测继电器，但只有在施加了辅助的直流电源后才可能起动。
如跳闸继电器起动后，断路器拒绝切除故障，动作顺序如下：
电流检查继电器所在的直流回路带电，如果CT二次电流超过其定值，该电流检测继电器接点闭合，依次起动延时继电器和激励跳闸线圈。
在延时结束之后，电流控制继电器仍被未断开的故障电流所激励。正负电源被连接到与检测出的失灵断路器的主母线有关联的后备识别小母线上，这些小母线带电后，就跳开连接于同一主母线上其他的所有断路器。个别断路器接收后备跳闸信号是通过同一母线迭择器来实现的，使用隔离开关辅助接点起动后备跳闸电路。
9）电 缆[11]
绝缘电缆在电力领域中用途很多。细电缆用作办公室、家庭和工厂周围的软线；粗电缆用来连接在一定区域内可移动的电气设备。有些情况下，轻型电缆可负载十分重的电气负荷，如：在电力驱动吊斗铲这种情况下，它需用好几千马力。架空电缆用在有树、接近于大厦或其他建筑物而用其他明线行不通的配电线路中。地下电缆用于许多情况下，包括在两个大站间构成主传输线路。有些电缆工作在765KV的电压下，并负载几百兆瓦的负荷。能承受更高电压的电缆不久也会成为现实。
同样电压等级的电缆与架空线相比，有着十分不同的特点，如：电缆的导体之间比架空线的导体间相距得更近些。电缆的电感和感抗比相应规格架空线的要小。有些情况下，电缆的电阻可能在数值上大于它的感抗，导体间紧密的空间和导体间存在的固态绝缘物体导致了每单位长度上电缆的分布电容比架空线大。结果是电缆的容抗较低。由于这些原因，对于电缆在使用短线解决问题时就必须小心。即使对于只有几英里长的电缆，但为了获得满意的估算结果，往往要求用到π型或T型线路模型。
绝缘电缆中的导体大部分是铜制的。在相同的单位英尺电阻下，铜导体比铝导体细，这样需要的绝缘材料的重量也就小。虽然目前市场上，铜比铝贵，在绝大部分高压电力电缆的设计上，从绝缘造价的节约和减小直径可增加灵活性的角度来说，采用铜比铝更可取些。
一般根据电力电缆的用途和造价选用相应的绝缘材料。便携式电缆一般用天然或人造橡胶绝缘，这种材料可以在低温下重复弯曲。尽管如此，由于其化学结构易快速变质，此材料不能用在高温处。
在高温下电缆，应以石棉和玻璃纤维做绝缘层。
用来运输巨大电力的高压电缆经常用侵油纸做绝缘。其他材料如交联聚乙烯也正在逐渐普遍被用来做绝缘层。
电力电缆的制造商和用户已能根据先进的数学方法和测试得出了电缆参数。表 ―1给出了给定的设计条件下的电缆的线路参数。为了可靠地估算，满足特殊设计要求所需要的电缆参数值，应从制造商处获得。
一些典型电缆的线路参数
525 结构 三芯，铠装，纸介质 三芯，铠装，纸介质 单芯，纸介质 侵油，6英寸间距 单芯，纸介质 侵油，6英寸间距 单芯，纸介质 密封，侵油 单芯，空气绝缘
管型（试验型号） 尺寸 4 0 Cir,mil 1,000,000 Cir,mil 500,000 Cir,mil
单位英里电阻 1.58 0.310 0.263 0.067 0.113 0.0086 每英里感抗 每英里容抗 0.175 0.174 0.334 0.276 0.25 0.172 90 ，00
附录B 外文文献
1）The Directional Protection Basis
Early attempts to improve power-service reliability to loads remote from generationled to the dual-line concept. Of course, it is possible to build two lines to a load, and switchthe load to whichever line remains energized after a disturbance. But better service continuity will be available if both lines normally feed the load and only the faulted line is trippedwhen disturbances occur. Fig. 1-1 shows a single-generator, two-line, single-load systemwith breakers properly arranged to supply the load when one line is faulted.
For the arrangement to be effective it is necessary to have the proper relay application. Otherwise,the expensive power equipment will not be able to perform as planned. Consider the application of instantaneous and/or time delay relays on the four breakers. Obviously the typeof the relay cannot coordinate for all line faults. For example,a fault on the line terminalsof breaker D. D tripping should be faster than B, however, the condition reverses and Bshould be faster than D. It is evident that the relay protection engineer must find somecharacteristic other than time delay if relay coordination is to be achieved.
The magnitude of the fault current through breakers Band D is the same , regardlessof the location of the fault on the line terminal of breaker B or D. Therefore relay coordination must be based on characteristics other than a time delay that starts from the time ofthe fault. Observe that the direction of current flowing through either breaker B or D is afunction of which line the fault is on. ~Thus for a fault on the line between A and B, thecurrent flows out of the load bus through breaker B toward the fault. At breaker D the cur-rent flows toward the load bus through breaker D. In this case breaker B should trip, butbreaker D should not trip.
This can be accomplished by installing directional relays onbreakers B and D that are connected in such a way that they will trip only when currentflows through them in a direction away from the load bus.
Relay coordination for the system shown in Fig. 1-1 can now be achieved by theinstallation of directional overcurrent time delay relays on breakers B and D. Breakers A andC can have nondirectional overcurrent time delay relays. They may
also now have instananeous relays applied. The relays would be set as follows: The directional relays could beset with no intentional time delay. They will have inherent time delay. The timedelay over-current relays on breakers A and C would have current settings that would permit them tosupply backup protection for faults on the load bus and for load equipment faults. The instantaneous elements on breakers A and C would have current settings that would notpermit them to detect faults on the load bus. Thus the lines between the generator and the load would have high-speed protection over a considerable portion of their length. It shouldbe observed that faults on the line terminals of breakers A and C can collapse the generatorvoltage. The instantaneous relays on breakers A or C cannot clear the circuit instantaneously, because it takes time for power equipment to operate. During this period there willbe little or no current flow through breakers B and D. Therefore, B or D cannot operate forthis fault condition until the appropriate breaker at the generating station has operated.This is known as sequential tripping. Usually, it is acceptable under such conditions.
Direction of current flow on an a. c. system is determined by comparing the currentvector with some other reference vector, such as a voltage vector. In the system of Fig. 1-1 the reference voltage vector would be derived from the voltages on the load bus. Directionof current or power flow cannot be determined instantaneously on a. c. systems whose linesand equipment contain reactance. This is apparent from the fact that when voltage exists,the lagging current can be plus or minus or zero, depending on the instant sampled in thevoltage cycle. Accordingly, the vector quantities must be sampled over a time period. Thetime period for reasonably
accurate sampling may be from one-half to one cycle. Work isproceeding on shorter
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